Сделал собственный перевод из книги John Linsley Hood "Valve and Transistor Audio Amplifiers" - 2006.
Файл по размеру не разрешен, максимально сжал, описание продублирую здесь.
Вариант, который был открыт для разработчика схемы, даже при отсутствии удовлетворительных силовых транзисторов PNP, заключался в работе усилителя в классе A, и эта возможность, как показано на рисунке, могла быть реализована с использованием только выходных устройств с полярностью NPN. Поскольку это не схема push-pull, кроссоверные искажения не возникают и поскольку это не система push-pull, доступная выходная мощность ограничена, как и в любой другой однотактной схеме.
Как и в любой другой однотактной схеме, выбором рабочего тока выходного каскада, а он, в свою очередь, ограничен допустимым значением, и допустимым тепловым рассеянием выходных транзисторов.
Достаточно эффективными акустическими системами, основная часть нормального прослушивания будет происходить при уровнях выходной мощности, не превышающих одного-двух ватт, а возможная выходная мощность такой системы класса А будет вполне достаточной.
Я спроектировал и построил этот усилитель для собственного использования, как и все мои аудиосхемы и предложил его для публикации только потому, что использование выходных транзисторов в классе А стало в то время предметом актуального интереса, главным образом потому, что коммерческий усилитель, использующий этот принцип, изготовленный компанией J.E. Sugden Ltd. получил очень благоприятные отзывы в Hi-Fi прессе, которая приветствовала его свободу от транзисторного звука.
Структура схемы, показанной на рисунке, очень проста: Q 1 работает как усилительный каскад с заземленным эмиттером, а Q2 - как активная коллекторная нагрузка усилительного каскада с заземленным эмиттером, а Q2 - активная коллекторная нагрузка, управляемая в фазе противоположно Q 1 с помощью Q3. Коэффициент усиления усилителя в петле увеличивается за счет бутстрапинга резистора нагрузки для Q3 на C1. Поскольку частота переходов выходных транзисторов порядка 4 МГц, в то время как частоты переходов Q3 и Q4 находятся в диапазоне 400 МГц, схема имеет встроенную доминирующую задержку в характеристиках контурного NFB. Этот гарантирует, что коэффициент усиления контура упадет ниже единицы до того, как фазовый угол контура достигнет 180 градусов. Поэтому нет необходимости в дополнительных сетях ВЧ-компенсации для обеспечения полной стабильности контура, даже при использовании реактивной нагрузки.
